Головна Головна -> Реферати українською -> Дисертації та автореферати -> Скачати безкоштовно: ВПЛИВ ТЕХНОЛОГІЧНОЇ ПОШКОДЖЕННОСТІ БЕТОНУ НА УТВОРЕННЯ ТРІЩИН ТА МІЦНІСТЬ ЗАЛІЗОБЕТОННИХ ЕЛЕМЕНТІВ, ЩО ЗГИНАЮТЬСЯ, ПО ПОХИЛИМ ПЕРЕРІЗАМ

Загрузка...

ВПЛИВ ТЕХНОЛОГІЧНОЇ ПОШКОДЖЕННОСТІ БЕТОНУ НА УТВОРЕННЯ ТРІЩИН ТА МІЦНІСТЬ ЗАЛІЗОБЕТОННИХ ЕЛЕМЕНТІВ, ЩО ЗГИНАЮТЬСЯ, ПО ПОХИЛИМ ПЕРЕРІЗАМ / сторінка 7

Назва:
ВПЛИВ ТЕХНОЛОГІЧНОЇ ПОШКОДЖЕННОСТІ БЕТОНУ НА УТВОРЕННЯ ТРІЩИН ТА МІЦНІСТЬ ЗАЛІЗОБЕТОННИХ ЕЛЕМЕНТІВ, ЩО ЗГИНАЮТЬСЯ, ПО ПОХИЛИМ ПЕРЕРІЗАМ
Тип:
Реферат
Мова:
Українська
Розмiр:
15,42 KB
Завантажень:
58
Оцінка:
 
поточна оцінка 5.0
Загрузка...
Скачати цю роботу безкоштовно
Пролистати роботу: 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 
Мінімальне значення відносної поперечної сили тріщиноутворення отримано при Н=12% і Sy=100 м2/кг (Q?crc=0,697), а максимальні значення отримані при Н=10% і зміненню Sy від 100 до 300 м2/кг (найбільше Q?crc= 0,915 при Sy=100 м2/кг), при цьому, максимальні зміни досягали 31,3%. Мінімальне значення відносної висоти стислої зони отримане при Н=8% і Sy=300 м2/кг (?=0,244), а максимальне – при Н=8% і Sy=100 м2/кг (?=0,477), при цьому максимальні зміни сягали 95,5%.
Мал. 6. Вплив технологічної пошкодженності на відносну поперечну силу тріщиноутворення (А), відносну висоту стислої зони (Б).
Встановлений вплив технологічної пошкодженності на відносну поперечну силу тріщиноутворення і відносну висоту стислої зони. За впливом технологічної пошкодженності отримані рівняння виду: Qґcrc=1,02+0,82КпL–5,09КпL2, показуюче, що при збільшенні технологічної пошкодженності величина Qґcrc зменшується (мал. 6А); о = –1,58+11,32КпL–16,11КпL2, показуюче, що при збільшенні технологічної пошкодженності величина о збільшується (мал. 6Б).
Підтверджується участь наповнювачів в організації структури бетону, утворенню і розвитку тріщин, а також міцності і деформативності бетонних та залізобетонних елементів.
Розділ 5. Аналіз розвитку нормальних і похилих тріщин в залізобетонних елементах без поперечної арматури при сприйнятті поперечних сил показав, що на початковому етапі розвитку похилі тріщини, як і нормальні, розвиваються по траєкторіям технологічних тріщин (енергетично вигідному шляху). Потім експлуатаційні тріщини розвиваються або шляхом їх підростання до перетворення в магістральні, або шляхом перетину структурних блоків.
Таблиця 5.
Величини експериментальної і теоретичної несучої здатності
залізобетонних балок по похилим перерізам
 

досліду | Qb,exp, H | QbСНиП, H | е, %
1 | 18000 | 1,028 | 10252 | 43,0 | 1,756
2 | 21750 | 1,178 | 10815 | 50,3 | 2,011
3 | 29250 | 1,480 | 11659 | 60,1 | 2,509
4 | 30250 | 1,582 | 11200 | 63,0 | 2,701
5 | 29700 | 1,539 | 11389 | 61,7 | 2,608
6 | 32250 | 1,602 | 11880 | 63,2 | 2,715
7 | 22000 | 1,179 | 11093 | 49,6 | 1,983
8 | 27250 | 1,424 | 11295 | 58,6 | 2,413
9 | 23500 | 1,221 | 11267 | 52,1 | 2,086
 
Вивчений вплив Н и Sy на значення відносної несучої здатності бетону та коефіцієнту згинаних залізобетонних елементів при розрахунку за похилими перерізами (?b4). Мінімальне значення відносної несучої здатності бетону отримано при Н=8% і Sy=100 м2/кг (Q?b=1,028), а максимальне – при Н=10% і Sy=300 м2/кг (Q?b= =1,602), при цьому максимальні змінювання досягали 55,8%. Мінімальне значення коефіцієнта ?b4 отримано при Н=8% і Sy=100 м2/кг (?b4=1,71), а максимальне – при Н=10% і Sy=300 м2/кг (?b4=3,06), при цьому максимальні змінювання досягали 80%.
Встановлений вплив технологічної пошкодженності на відносну несучу здатність бетону і коефіцієнт ?b4. При впливі технологічної пошкодженності отримані рівняння виду: Qґb=1,03+8,37КпL –24,11КпL2, показуюче, що із збільшенням технологічної пошкодженності величина Qґb зменшується (мал. 7А); цb4=4,45–0,05КпL–23,21КпL2, показуюче, що із збільшенням технологічної пошкодженності величина цb4 зменшується (мал. 7Б).
Мал. 7. Вплив технологічної пошкодженності на відносну несучу здатність бетону (А), коефіцієнт ?b4 (Б).
Таблиця 6.
Експериментальні і рекомендовані значення коефіцієнта ?b4

досліду | Н, % | Sy, м2/кг | цb4СНиП | цb4,exp | е, % | Рекомендоване значення
коефіцієнта ?b4
при фіксованому Н и Sy | при фіксованому Н
1 | 8 | 100 | 1,5 | 1,71 | 12,2 | 1,14 | 1,7 | 1,7
2 | 200 | 1,5 | 1,92 | 21,9 | 1,28 | 1,9
3 | 300 | 1,5 | 2,51 | 40,2 | 1,67 | 2,5
4 | 10 | 100 | 1,5 | 2,81 | 46,6 | 1,87 | 2,8 | 2,7
5 | 200 | 1,5 | 2,71 | 44,7 | 1,81 | 2,7
6 | 300 | 1,5 | 3,06 | 50,9 | 2,04 | 3,0
7 | 12 | 100 | 1,5 | 1,73 | 13,5 | 1,15 | 1,7 | 1,7
8 | 200 | 1,5 | 2,23 | 32,7 | 1,49 | 2,2
9 | 300 | 1,5 | 2,44 | 38,6 | 1,63 | 2,4
На основі отриманих результатів пропонуються рекомендації до розрахунку міцності перерізів, похилих до поздовжньої осі залізобетонних згинаних елементів без поперечної арматури з урахуванням технологічної пошкодженності бетону.
Загрузка...

Завантажити цю роботу безкоштовно
Загрузка...
Пролистати роботу: 1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11 
Реферат на тему: ВПЛИВ ТЕХНОЛОГІЧНОЇ ПОШКОДЖЕННОСТІ БЕТОНУ НА УТВОРЕННЯ ТРІЩИН ТА МІЦНІСТЬ ЗАЛІЗОБЕТОННИХ ЕЛЕМЕНТІВ, ЩО ЗГИНАЮТЬСЯ, ПО ПОХИЛИМ ПЕРЕРІЗАМ

BR.com.ua © 1999-2018 | Реклама на сайті | Умови використання | Зворотній зв'язок